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大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)


大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)
大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié),華東電力集團(tuán)望亭發(fā)電廠11號(hào)發(fā)電機(jī)—變壓器組,發(fā)電機(jī)為QFSN—300/2,20 kV,300 MW;主變壓器為360 MVA,(236±2×2.5%) kV/20 kV;廠高壓變壓器2臺(tái),20 MVA,(20±2×2.5%) kV/6.3 kV。采用南京電力自動(dòng)化設(shè)備總廠生產(chǎn)的WFBZ—01型發(fā)電機(jī)—變壓器組微機(jī)保護(hù)。
  1 WFBZ—01微機(jī)保護(hù)運(yùn)行情況
  1.1 動(dòng)作情況
  該保護(hù)裝置于1996年12月26日**并網(wǎng),通過(guò)168 h試運(yùn)行,又經(jīng)過(guò)一次**消除缺陷和1998年5月~6月的**次大修,在歷時(shí)2年的運(yùn)行過(guò)程中,保護(hù)全部動(dòng)作情況見(jiàn)表1。
  表1 WFBZ-01微機(jī)保護(hù)動(dòng)作情況
  
保護(hù)類型
動(dòng)作
次數(shù)
正確動(dòng)
作次數(shù)
不正確
動(dòng)作次數(shù)
不正確動(dòng)作原因
逆功率保護(hù)1
(
順序停機(jī)保護(hù))
12
11
1
主汽門關(guān)閉判據(jù)開(kāi)關(guān)量接反
機(jī)跳電保護(hù)
6
6
0
逆功率保護(hù)2
9
9
0
定子斷水保護(hù)
1
 
1
熱工無(wú)延時(shí)
失磁保護(hù)
1
1
0
定子匝間短路保護(hù)
1
1
 
儀表電壓互感器層間絕緣瞬時(shí)**

  1.2 大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)動(dòng)作分析
  a.機(jī)組在168 h試運(yùn)行期間,以及試運(yùn)行通過(guò)后的前半年運(yùn)行期間,鍋爐、熱工、汽機(jī)等方面問(wèn)題特別多,如鍋爐燃燒不穩(wěn)定,主燃料保護(hù)失靈,即MFT保護(hù)經(jīng)常動(dòng)作,造成停機(jī)、停爐。其逆功率保護(hù)1(由主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)量和逆功率1組成“與”門,經(jīng)0.5 s出口跳主斷路器和滅磁開(kāi)關(guān))先后動(dòng)作12次,其中1次不正確動(dòng)作,是在168 h試運(yùn)行期間,由于熱工輸出的主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)量的常開(kāi)、常閉接點(diǎn)接反,造成在并網(wǎng)時(shí)發(fā)電機(jī)瞬時(shí)逆功率動(dòng)作出口停機(jī)、停爐,于是暫時(shí)停用逆功率保護(hù)1。在此期間,當(dāng)熱工保護(hù)動(dòng)作停機(jī)、停爐時(shí),由逆功率保護(hù)2經(jīng)30 s延時(shí)出口跳主斷路器及滅磁開(kāi)關(guān),共動(dòng)作9次,全部正確。另有6次屬機(jī)熱工保護(hù)動(dòng)作(由主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)量和AST低油壓組成“與”門),直接啟動(dòng)電氣出口跳主斷路器及滅磁開(kāi)關(guān)。
  在1998年5月~6月機(jī)組**次大修期間,*終查明原順序停機(jī)用主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)安裝不合理,同時(shí)主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)量和AST低油壓組成“與”門直接啟動(dòng)電氣出口也不盡合理,于是改成主汽門關(guān)閉開(kāi)關(guān)量和AST低油壓組成“與”門的回路和逆功率1組成順序停機(jī)保護(hù),這樣必須由主汽門已關(guān)閉和逆功率保護(hù)1動(dòng)作作為主汽門關(guān)嚴(yán)的充分條件,實(shí)現(xiàn)順序停機(jī)、保護(hù)出口跳主斷路器和跳滅磁開(kāi)關(guān)。此后機(jī)、爐保護(hù)動(dòng)作全部由逆功率保護(hù)1進(jìn)行,其動(dòng)作全部正確。
  b.發(fā)電機(jī)定子冷卻水?dāng)嗨Wo(hù)動(dòng)作1次。從定子斷水保護(hù)本身來(lái)說(shuō),動(dòng)作是正確的。由于設(shè)計(jì)時(shí)將斷水保護(hù)延時(shí)設(shè)置于熱工回路中,但實(shí)際上熱工回路中無(wú)此延時(shí),168 h試運(yùn)行期間出現(xiàn)冷卻水瞬時(shí)波動(dòng)斷水,造成斷水保護(hù)瞬時(shí)出口停機(jī)、停爐。后在微機(jī)保護(hù)的軟件中設(shè)置定子斷水保護(hù)延時(shí),至今該保護(hù)運(yùn)行正常。建議以后對(duì)斷水保護(hù)的延時(shí)就設(shè)置在微機(jī)保護(hù)中,這很容易實(shí)現(xiàn),而在熱工回路中設(shè)置此延時(shí),往往會(huì)造成某些疏漏。
  c. 1997年5月26日7點(diǎn)45分,發(fā)電機(jī)因某種原因工作于50 Hz手動(dòng)勵(lì)磁狀態(tài),當(dāng)時(shí)發(fā)電機(jī)有功輸出210 MW,無(wú)功輸出90 Mvar,機(jī)端電壓19 kV,勵(lì)磁機(jī)主勵(lì)電流92 A。此時(shí)根據(jù)系統(tǒng)要求,發(fā)電機(jī)增加有功輸出,同時(shí)未及時(shí)調(diào)節(jié)50 Hz手動(dòng)勵(lì)磁,當(dāng)發(fā)電機(jī)有功增至282 MW時(shí),無(wú)功逐步進(jìn)相至154 Mvar,由于電樞反應(yīng)和接至機(jī)端的50 Hz手動(dòng)勵(lì)磁隨機(jī)端電壓下降,勵(lì)磁反而降至75 A,機(jī)端電壓由19 kV降至16.5 kV,發(fā)電機(jī)功角由38.2°增至94.3°,定子電流由86.5%In增至113%In,機(jī)端阻抗(二次側(cè))由第Ⅰ象限ZF=24.17 ej21.6° Ω迅速進(jìn)入第Ⅳ象限ZF=11.95 e-j28.5° Ω,ZF進(jìn)入失磁圓內(nèi),經(jīng)1 s,失磁保護(hù)動(dòng)作出口,造成停機(jī)、停爐。失磁保護(hù)動(dòng)作行為正確。
  d.發(fā)電機(jī)定子匝間短路保護(hù)由專用的電壓互感器(TV)開(kāi)口三角形連接的三相繞組(簡(jiǎn)稱開(kāi)口三角)供匝間保護(hù)測(cè)量發(fā)電機(jī)基波零序電壓。匝間保護(hù)的靈敏段,其基波零序電壓整定值為2 V,延時(shí)0.1 s;不靈敏段,基波零序電壓整定為4 V;3次諧波制動(dòng)電壓門檻整定為4 V,制動(dòng)系數(shù)為0.4。發(fā)電機(jī)在各種負(fù)荷情況下測(cè)得開(kāi)口三角基波零序電壓小于0.065 V,微機(jī)保護(hù)顯示屏顯示基波零序電壓小于0.017 V。1997年11月27日18時(shí)58分,機(jī)組帶有功負(fù)荷285 MW,無(wú)功負(fù)荷140 Mvar,系統(tǒng)內(nèi)無(wú)操作也無(wú)故障,匝間保護(hù)突然出口跳閘。事后分析判斷發(fā)電機(jī)定子繞組無(wú)匝間短路,于是重新啟動(dòng)機(jī)組,在發(fā)電機(jī)滿速后,發(fā)電機(jī)升壓至5 kV,10 kV,15 kV,20 kV時(shí),測(cè)開(kāi)口三角基波零序電壓均小于0.017 V,在20 kV時(shí),經(jīng)1 min,開(kāi)口三角基波零序電壓突升至2.01 V,但一次系統(tǒng)無(wú)異常,過(guò)后開(kāi)口三角基波零序電壓又消失,后將發(fā)電機(jī)并網(wǎng),經(jīng)數(shù)分鐘開(kāi)口三角基波零序電壓又升至1.95 V,停留1 min后又消失。在1997年11月28日發(fā)電機(jī)帶230 MW負(fù)荷后,測(cè)開(kāi)口三角基波零序電壓為0.95 V,但隨后又消失,此時(shí)匝間保護(hù)按原定值投入信號(hào),以后經(jīng)長(zhǎng)期監(jiān)測(cè),匝間保護(hù)開(kāi)口三角基波零序電壓均小于0.065 V,且匝間保護(hù)至今未有動(dòng)作信號(hào)出現(xiàn)。
  1998年5月~6月機(jī)組大修時(shí),曾對(duì)匝間保護(hù)一、二次回路進(jìn)行重點(diǎn)檢查,未發(fā)現(xiàn)異常。但在對(duì)接于機(jī)端另一組電壓互感器(TV)進(jìn)行空載特性試驗(yàn)時(shí),發(fā)現(xiàn)當(dāng)在電壓小于UN情況下,伏安特性正常,至1.3UN時(shí),TV立刻出現(xiàn)一次繞組匝間短路,從此絕緣未恢復(fù)。由此分析,可能該機(jī)組TV一次繞組匝間(層間)絕緣本身存在缺陷,在運(yùn)行中可能有瞬時(shí)層間絕緣損壞情況。由于該TV在機(jī)端和匝間保護(hù)專用TV經(jīng)發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)中阻抗(5 000 Ω)并聯(lián),所以該TV一旦出現(xiàn)瞬時(shí)層間絕緣破壞,在匝間保護(hù)專用TV的開(kāi)口三角處能測(cè)量到基波零序電壓,從而導(dǎo)致匝間保護(hù)動(dòng)作。另外在運(yùn)行期間,高壓出線近區(qū)曾發(fā)生接地故障,WFBZ—01型保護(hù)無(wú)任何異常情況發(fā)生。2 初步評(píng)價(jià)
  a.通過(guò)投產(chǎn)調(diào)試及**次大修試驗(yàn),認(rèn)為WFBZ—01型微機(jī)保護(hù)調(diào)試方便、簡(jiǎn)單、可靠,因此取消了另配一套集成元件保護(hù)的方案。
  b.微機(jī)保護(hù)改動(dòng)比模擬保護(hù)方便,易于實(shí)現(xiàn)。如低阻抗保護(hù)增加電流閉鎖時(shí),可以不增加任何硬件設(shè)備和回路,而僅在軟件中實(shí)現(xiàn)。
  c.該裝置已投運(yùn)2年多,未發(fā)現(xiàn)重大缺陷。特別是1998年來(lái),其逆功率保護(hù)、失磁保護(hù)等均有多次正確動(dòng)作記錄,其它保護(hù)也經(jīng)過(guò)幾次區(qū)外故障的考驗(yàn),無(wú)誤動(dòng)等異常情況發(fā)生。
  d.對(duì)保護(hù)的配置,應(yīng)充分考慮某一屏停用時(shí),不失去主保護(hù)和動(dòng)作較多的后備保護(hù),建議對(duì)某些重要的保護(hù)應(yīng)雙重化配置(包括后備保護(hù)),并應(yīng)分配在不同屏柜內(nèi)。
  e.在運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題,很多可以在投運(yùn)前試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)和**,所以對(duì)該保護(hù)在試驗(yàn)時(shí)應(yīng)列出詳細(xì)的試驗(yàn)項(xiàng)目,試驗(yàn)時(shí)不要漏項(xiàng),這樣可以減少在投運(yùn)后出現(xiàn)異常和故障。
  f.針對(duì)已獲得的運(yùn)行資料,我們對(duì)12號(hào)、13號(hào)300 MW機(jī)組保護(hù)進(jìn)行改造,也采用了WFBZ—01型微機(jī)保護(hù),并不再配置集成電路保護(hù),為全廠微機(jī)網(wǎng)絡(luò)化創(chuàng)造條件,使技術(shù)更新再上一個(gè)臺(tái)階。
  3 大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)幾點(diǎn)體會(huì)
  300 MW機(jī)組保護(hù)自1974年在我廠投運(yùn)至今,有20余年的運(yùn)行歷史,300 MW的微機(jī)保護(hù)運(yùn)行時(shí)間也已有2年多,我們對(duì)大機(jī)組保護(hù)的運(yùn)行有以下幾點(diǎn)體會(huì)。
  3.1 逆功率保護(hù)
  大型發(fā)電機(jī)組保護(hù)動(dòng)作幾率*多的是順序停機(jī)逆功率保護(hù)。采用微機(jī)型逆功率保護(hù)后,與過(guò)去采用的模擬型逆功率繼電器相比,動(dòng)作的正確率非常高。一般采用順序停機(jī)方式的逆功率保護(hù)要求主汽門關(guān)閉的開(kāi)關(guān)量必須調(diào)整合理,只有在主汽門關(guān)閉位置時(shí)接點(diǎn)接通,其它位置接點(diǎn)均應(yīng)斷開(kāi)。順序停機(jī)保護(hù)的延時(shí)可取0.5 s~2 s,對(duì)以無(wú)主汽門關(guān)閉的開(kāi)關(guān)量為判據(jù)的逆功率保護(hù)延時(shí)可為30 s,其逆功率整定值對(duì)300 MW機(jī)組應(yīng)為40 MW及以下。另外,逆功率保護(hù)不應(yīng)和任何電氣故障量保護(hù)發(fā)生聯(lián)系,即逆功率保護(hù)是獨(dú)立的。
  3.2 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)
  早期的雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子引線拐腳容易斷裂,曾引起轉(zhuǎn)子頻繁一點(diǎn)接地,所以轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)正確動(dòng)作顯得十分重要?,F(xiàn)在對(duì)轉(zhuǎn)子引線拐腳改進(jìn)后,拐腳斷裂已基本消除,轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地現(xiàn)象已十分**。然而轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)卻引起了新的無(wú)故障誤動(dòng)問(wèn)題增多。現(xiàn)在采用疊加工頻交流電壓的導(dǎo)納型轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù),或用霍爾元件構(gòu)成的測(cè)量轉(zhuǎn)子對(duì)地等效電導(dǎo)或等效電阻分量的轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù),從理論上講,可不受轉(zhuǎn)子對(duì)地大電容的影響。實(shí)際上當(dāng)軸電刷有較大的過(guò)渡接觸電阻時(shí),很容易誤動(dòng),如用在大機(jī)組上,只要軸電刷的刷架或軸電刷裝配得不夠好、軸電刷的彈簧壓力不夠以及軸電刷接觸有油污等,均會(huì)引起軸電刷接觸**,保護(hù)易誤動(dòng)。所以正確的裝配刷架、軸電刷,增加電刷彈簧壓力,及時(shí)**油污,對(duì)軸電刷進(jìn)行良好的維護(hù),是消除該保護(hù)誤動(dòng)的關(guān)鍵。用乒乓式轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)極易實(shí)現(xiàn)。對(duì)于旋轉(zhuǎn)整流勵(lì)磁的發(fā)電機(jī),采用定時(shí)通過(guò)舉刷裝置探測(cè)轉(zhuǎn)子對(duì)地絕緣電阻值的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù),其缺點(diǎn)是保護(hù)的可靠性依賴于舉刷裝置,同時(shí)不能連續(xù)監(jiān)視轉(zhuǎn)子絕緣性能。
  3.3 大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)轉(zhuǎn)子兩點(diǎn)接地保護(hù)
  目前大機(jī)組大都采用測(cè)量機(jī)端電壓中的2次諧波分量為判據(jù)的轉(zhuǎn)子兩點(diǎn)接地保護(hù)。在各種正常工況下,300 MW機(jī)組機(jī)端電壓的2次諧波分量不大于0.15%UN,所以我廠對(duì)這類保護(hù)2次諧波分量動(dòng)作值整定為(0.35%~0.6%)UN。由于該保護(hù)判據(jù)相當(dāng)薄弱,在實(shí)際運(yùn)行中,不論是模擬保護(hù)還是微機(jī)保護(hù)都曾有過(guò)不同程度的誤動(dòng),如無(wú)故障情況以及區(qū)外故障時(shí)均有過(guò)誤發(fā)信號(hào)(該保護(hù)在我廠投運(yùn)方式為只投信號(hào))。對(duì)于微機(jī)型相同原理的保護(hù),由于該機(jī)組是旋轉(zhuǎn)整流勵(lì)磁,所以停機(jī)時(shí)殘壓持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng),且殘壓頻率已不是50 Hz,該保護(hù)停機(jī)時(shí)均誤發(fā)信號(hào)。由于大機(jī)組確定轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地后,都不會(huì)連續(xù)運(yùn)行,所以不會(huì)到發(fā)展成兩點(diǎn)接地時(shí)才停機(jī)檢修。根據(jù)以上情況,對(duì)該原理的轉(zhuǎn)子兩點(diǎn)接地保護(hù)只投動(dòng)作信號(hào)是合理的,另外對(duì)微機(jī)型保護(hù),應(yīng)開(kāi)發(fā)新判據(jù)的轉(zhuǎn)子兩點(diǎn)接地保護(hù)較為適宜。
  3.4 大型發(fā)電機(jī)—變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)失磁保護(hù)
  我廠曾有過(guò)二次勵(lì)磁回路的失磁和嚴(yán)重低勵(lì)現(xiàn)象,其中模擬型和WFBZ—01型微機(jī)保護(hù)各動(dòng)作一次,動(dòng)作行為均正確。失磁保護(hù)整定值的選擇也是失磁保護(hù)正確動(dòng)作的關(guān)鍵,我們認(rèn)為按異步邊界圓動(dòng)作與高壓側(cè)低電壓動(dòng)作組成的“與”門,且整定值取85%UN,以0.5 s動(dòng)作出口,異步邊界圓以1 s動(dòng)作出口(以上均應(yīng)加TV斷線閉鎖)。例如某電廠300 MW機(jī)組采用的失磁保護(hù)判據(jù)為用高壓側(cè)電壓(整定值為85%UN)和異步邊界圓組成“與”門,結(jié)果在轉(zhuǎn)子引線處短路而引起失磁,失磁時(shí)系統(tǒng)電壓大于85%UN,機(jī)端阻抗雖已進(jìn)入異步邊界圓內(nèi),但保護(hù)經(jīng)1 s未出口,隨之電壓下降至85%UN,但此時(shí)機(jī)端阻抗又滑出異步邊界圓,這樣保護(hù)又未出口,*后引起整流柜故障,保護(hù)經(jīng)4 s出口,使引線嚴(yán)重?zé)龎?。但為了減少某些勵(lì)磁回路故障引起的停機(jī)次數(shù),可按靜穩(wěn)邊界圓判據(jù)自動(dòng)減有功出力,按異步邊界圓與系統(tǒng)電壓下降判據(jù)出口跳閘。
  3.5 大型發(fā)電機(jī)—變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)定子匝間短路保護(hù)
  目前除定子雙星形中性點(diǎn)引出的機(jī)組可以采用橫差作定子匝間短路保護(hù)比較完善、可靠外,用其它判據(jù)構(gòu)成的匝間短路保護(hù),由于故障時(shí)判據(jù)不完善,其正確動(dòng)作率甚低。WFBZ—01型微機(jī)匝間保護(hù)采用機(jī)端專用電壓互感器基波零序電壓為基本判據(jù),分靈敏段和次靈敏段,其中靈敏段用區(qū)外故障時(shí)出現(xiàn)的3次諧波作為制動(dòng)量。在我廠應(yīng)用時(shí),曾因機(jī)端其它TV層間絕緣瞬時(shí)破壞,匝間保護(hù)測(cè)量到基波零序電壓而動(dòng)作;還有在區(qū)外故障時(shí)受3次諧波制動(dòng)而匝間保護(hù)未誤動(dòng)的實(shí)例。希望有其它判據(jù),使匝間短路保護(hù)更為完善。
  3.6 大型發(fā)電機(jī)變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié),過(guò)勵(lì)磁保護(hù)及過(guò)電壓保護(hù)
  從多年來(lái)運(yùn)行情況看,大機(jī)組保護(hù)必須設(shè)置可靠和整定合理的過(guò)勵(lì)磁保護(hù)和過(guò)電壓保護(hù),特別是當(dāng)發(fā)電機(jī)在滿速升壓過(guò)程中,當(dāng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器失控時(shí)極易出現(xiàn)危險(xiǎn)的過(guò)勵(lì)磁和過(guò)電壓,其過(guò)勵(lì)磁和過(guò)電壓保護(hù)要和發(fā)電機(jī)、主變壓器等過(guò)勵(lì)能力較弱的設(shè)備配合。如某300 MW機(jī)組在空載升壓過(guò)程中由于勵(lì)磁調(diào)節(jié)器損壞失控,在合上勵(lì)磁開(kāi)關(guān)時(shí),勵(lì)磁迅速上升,因主變過(guò)勵(lì)磁,其空載電流導(dǎo)致發(fā)電機(jī)—變壓器組比率制動(dòng)差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作。所以發(fā)電機(jī)—變壓器組在空載狀態(tài),未并網(wǎng)前的過(guò)勵(lì)磁、過(guò)電壓危害特別嚴(yán)重。一些過(guò)去的機(jī)組在這方面也考慮得不多。我們認(rèn)為須加裝過(guò)勵(lì)磁、過(guò)電壓保護(hù),可以分段設(shè)置,也可以按反時(shí)限特性和機(jī)組過(guò)勵(lì)磁、過(guò)電壓能力配合設(shè)置,同時(shí)必須設(shè)置短時(shí)限或0.5 s的上限過(guò)勵(lì)磁、過(guò)電壓保護(hù),以便在并網(wǎng)前發(fā)電機(jī)組出現(xiàn)*危險(xiǎn)的過(guò)勵(lì)磁、過(guò)電壓時(shí),能快速切斷勵(lì)磁,保證機(jī)組的**。
  3.7 低阻抗保護(hù)
  根據(jù)多年運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),大機(jī)組采用低阻抗作為高壓母線的后備保護(hù),在某種程度上也有一定的意義,但模擬型保護(hù)正確動(dòng)作率很低,特別因裝置內(nèi)、外電壓回路斷線而誤動(dòng)的情況頻繁發(fā)生。我廠對(duì)現(xiàn)在運(yùn)行的模擬型和微機(jī)型低阻抗保護(hù)均裝設(shè)了電壓回路斷線閉鎖和電流閉鎖回路,至今該兩套保護(hù)未有誤動(dòng)發(fā)生。模擬型保護(hù)電流閉鎖元件整定值Idz取(1.1~1.15)IN/0.85;微機(jī)型保護(hù)的返回系數(shù)比較高,Idz取(1.1~1.15)IN/0.95。
  3.8 差動(dòng)保護(hù)
  目前大機(jī)組差動(dòng)保護(hù)均已采用起始動(dòng)作電流小于額定電流IN的比率制動(dòng)差動(dòng)保護(hù),也不考慮TA斷線閉鎖。我們認(rèn)為大機(jī)組保護(hù)在TA斷線時(shí),當(dāng)負(fù)荷電流達(dá)到動(dòng)作電流,就應(yīng)由保護(hù)動(dòng)作出口而停機(jī),TA斷線不應(yīng)閉鎖差動(dòng)保護(hù)而只動(dòng)作于信號(hào)。一般起始動(dòng)作電流Idz取(0.2~0.4)IN,比率制動(dòng)系數(shù)取Kz≈0.4(微機(jī)保護(hù)),這樣在故障時(shí)靈敏度是足夠的,如按理論計(jì)算,起始動(dòng)作電流和制動(dòng)系數(shù)還可下降,但*好在局部機(jī)組上對(duì)高靈敏度定值進(jìn)行試運(yùn)行,且經(jīng)過(guò)多次區(qū)外故障考驗(yàn)后方可推廣采用。差動(dòng)保護(hù)定值按理論計(jì)算與實(shí)際運(yùn)行不符合的情況也屢有發(fā)生,所以采用高靈敏定值(縱差、橫差)*好要慎重一些,避免不必要的誤動(dòng)。
  3.9 關(guān)于微機(jī)保護(hù)*大故障電流的考慮
  根據(jù)目前國(guó)內(nèi)微機(jī)型元件保護(hù)的使用情況,在大電流工況下應(yīng)注意以下問(wèn)題:
  a.電流很大時(shí)一次TA飽和對(duì)保護(hù)特性的影響;
  b.電流很大時(shí),裝置數(shù)據(jù)采樣系統(tǒng)的非線性如二次TA及A/D轉(zhuǎn)換器的飽和對(duì)保護(hù)動(dòng)作特性的影響;
  c.電流很大時(shí),按工作在額定電流附近設(shè)計(jì)的后備保護(hù)**計(jì)算的適應(yīng)性;
  d.需要大電流定值的場(chǎng)合,裝置整定范圍是否滿足要求。
  我廠使用的WFBZ—01型微機(jī)保護(hù)裝置,在調(diào)試時(shí)發(fā)現(xiàn)廠高壓變壓器電流速斷要求的整定值(此定值大)已超出裝置整定范圍;低阻抗保護(hù)在二次電流達(dá)125 A時(shí)已超出計(jì)算范圍。后經(jīng)修改程序,更換二次電流互感器,使保護(hù)在*大故障電流且一次TA不飽和情況下能正確動(dòng)作。
  3.10 大型發(fā)電機(jī)—變壓器組微機(jī)保護(hù)的運(yùn)行總結(jié)誤上電或啟停機(jī)保護(hù)
  電壓等級(jí)在220 kV及以下,且一次系統(tǒng)較為簡(jiǎn)單的雙母線接線時(shí),對(duì)大機(jī)組保護(hù)可不考慮裝設(shè)誤上電或啟停機(jī)保護(hù);電壓等級(jí)在220 kV以上或一次系統(tǒng)較復(fù)雜的大機(jī)組保護(hù)應(yīng)考慮誤上電或啟停機(jī)保護(hù)。

滬公網(wǎng)安備 31010602002582號(hào)

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